Применение тлеющего разряда в текстильной и строительное промышленности - М.В. Акулова
Из представленных на рис. 5.24 данных видно, что
рентгенограммы проб, отобранных с границы «портландцементный камень - не-
модифицированные волокна» и «портландцементный камень - модифицированные
волокна» практически идентичны.
Так, различия кривых 1 (армирование модифицированными
стекловолокнами) и 2 (армирование немодифицированными стекловолокнами)
проявляются только в интенсивности пиков клинкерных минералов Са804
(2,73) и СаС03 (2,77). Незначительное снижение интенсивности пиков
кристаллогидратов на кривой 4 может быть вызвано снижением количества воды.
Дериватографическое исследование данных проб свидетельствует о том, что
модификация волокон приводит лишь к незначительному снижению физически
связанной воды и, следовательно, такие изменения не могут быть вызваны действием
тлеющего разряда на армирующие волокна.
Аналогичные результаты наблюдаются при использовании
натуральных (хлопковых) и смешанных (полиэфир/хлопок) волокон (рис. 5.24).
Фазовый
рентгеновский анализ структуры гипсового камня, армированного
модифицированными волокнами, на границе «бетон- волокно» также проводился на
пробах, отобранных с контактной зоны «гипсовый камень - волокно» на глубине не
более 1,5 мм. Использовались: минеральные (стеклянные), натуральные (хлопок),
смешанные (полиэфир 76%/ хлопок 24%) волокна.
5.4.3. Предельная прочность
при сжатии цементного и гипсового камня, армированного модифицированным
волокном
Оценка предела прочности при сжатии проводилась по ГОСТ 10180-90.
Армирующие волокна обрабатывались в тлеющем разряде при давлении воздуха в
рабочей зоне 150 Па, силе тока 200 мА, что соответствовало плотности 1,5 мА/см
, время обработки составило 15-90 секунд.